Леонид Иванович писал(а):А какое отношение имеет ГСТ к регулировке от нуля? ГСТ нужен только в тех случаях, когда нагрузка дает для БП втекающий ток.
Не только для втекающего тока. Он нужен в первую очередь для того, чтобы вывести регулятор на более-менее линейную область. Если регулятор вообще ничем не нагружен, на его выходе напряжение будет стремиться к входному.
Леонид Иванович писал(а):Возможно, что нелинейность вблизи нуля - следствие вытекающего тока цепи измерения напряжения.
Нет, вытекающий ток составляет порядка 2мкА при выходном напряжении вблизи нуля. Ток утечки мощного полевого транзистора на два порядка больше даже при нормальной температуре.
Yevgeniy_F писал(а):Стабилизатор поставляет ток (60 мА), приложив напряжение к нагрузке, а ГСТ отбирает этот же ток у нагрузки, приложив такое же напряжение только отрицательное. При увеличении напряжения стабилизатором на нагрузке лишний ток пойдет только в нагрузку т.к ГСТ отбирает только 60 мА, не больше не меньше. Вот так я понимаю этот процесс.
Вам самому будет намного понятнее, если Вы будете оперировать понятиями не напряжений, а токов. ГСТ никуда никакое "напряжение" не "прикладывает". Да и сама величина 60мА совсем не обязательно должна быть именно такой: сознательно (т.е. с пониманием того, что делаешь) вполне можно этот ток увеличивать или уменьшать. Данная величина выбрана как удобный компромисс для типовых выходных характеристик.
Леонид Иванович писал(а):Чтобы регулировать от нуля, ГСТ вообще не нужен. При нулевом выходном напряжении стабилизатор поставляет ток 0 мА, на нагрузке 0 В. Что не так?
Забыли как минимум о токе утечки регулятора. И сильной нелинейности транзистора вблизи отсечки, возможности улетания усилителя ошибки в насыщение с закрытым регулирующим транзистором. В результате коррекция такого выходного каскада может потребоваться иная, чем была бы оптимальная для линейного режима работы.
Yevgeniy_F писал(а):Читал что Вы, koyodza, планируете усовершенствовать предрегулятор.
Существенных изменений там не предвидится. Покажите где я это писал, попробую прокомментировать.
Yevgeniy_F писал(а):Глядя на схему, я так понимаю, что VT612 используется для ускорения открытия VT6. А со звоном Вы боритесь с помощью обратной связи через С612 и R616. На форумах читал, для того чтобы не бороться со звоном (или хотя бы частично), его лучше не допускать путем замедления нарастания или спада напряжения на затворе
Изначально так и было: VT612 предполагался для увеличения скорости нарастания напряжения на затворе. Цепочка C612 R616 эту скорость ограничивает. Если убрать VT612, то всё будет хорошо за исключением того, что сложнее будет предсказать изменение скорости при замене типа транзистора VT6, поскольку в этом случае влияние его затворной ёмкости будет очень большим, и для разных транзисторов может потребоваться разный номинал C612
Поскольку схема разрабатывалась с учётом применения максимально широкой (по-возможности) элементной базы, такие неопределённости здесь совсем не нужны, чтобы потом под каждый транзистор подбирать коррекцию. Если жёстко задать тип VT6, то можно было бы убрать VT612 VD613 с соответствующим изменением номиналов других компонентов.
Yevgeniy_F писал(а):Мысль (хотя это старый метод ускорения включения ключа) заключается в том чтобы между коллектором VT611 и базой VT612 включить форсирующую RC-цепочку (либо можно попробовать включить эту RC-цепочку в разрыв цепи между затвором VT6 и точкой соединения эмиттера VT612 и анода VD612). Емкость С1 должна быть меньше емкости между затвором и истоком Сз-и.
Эта цепочка нужна как раз для ускорения, а не замедления. В общем, движение в противоположную сторону от цели. Ну и на ёмкость затвора VT6 здесь завязываетесь, при выборе транзистора с ёмкостью, отличающейся в разы, Вас может настигнуть разочарование и потребуется изменение номиналов.
Леонид Иванович писал(а):Снизу ограничивает только ток утечки, который для мощных транзисторов порядка десятков микроампер. Но на сопротивлении нагрузки такой малый ток не способен создать заметного падения. Другое дело, что особенности схемотехники конкретного БП могут приводить к появлению посторонних токов в выходной цепи БП, например, из-за измерительных цепей.
Ток утечки мощных транзисторов может быть порядка сотен мкА, в особо плохих случаях может быть даже до единиц мА
Повторяю ещё раз для тех, кто не понял: втекающий ток измерительных цепей при напряжении на выходе PSA2 вблизи нуля и указанных номиналах составляет порядка 2мкА, что значительно меньше возможных токов утечки регулирующего транзистора. Этот ток никак ни на что не оказывает практического влияния, кроме появления незначительного отрицательного напряжения на выходе когда сам выход отключен с помощью VT223. Но поскольку это напряжение (порядка сотен мВ) прикладывается через довольно большое сопротивление, реального вреда оно никому принести не может. Если же кому-то нужен БП для питания микромощных нагрузок, то нужно во-первых делать не 2..3А максимальный выходной ток, а скажем 0,1..0,5А, и соответственно заменить ряд компонентов, тогда можно этот ток сделать сколь угодно малым. Если же делается БП с выходным током 3А, то автоматически предполагается, что 2мкА на его выходе никто искать не будет.
Yevgeniy_F писал(а):про влияние глубины ОС на КПД и усиление.
Непонятно о каком КПД может идти речь в
линейном регуляторе. Там всё что лишнее - идёт в тепло, грубо говоря.
), то это тоже выход.
